Kategórie a triedy budov pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru. Kategórie priestorov pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru Priestory Cat

Podľa požiarnych predpisov, v závislosti od vlastností látok cirkulujúcich v miestnosti a ich množstva, sú priestory rozdelené podľa nebezpečenstva požiaru a výbuchu do 5 kategórií: A; B; V; G; D.

T vsp do 28 ºC v takom množstve, že tieto plyny a kvapaliny môžu vytvárať výbušné zmesi, pri vznietení vzniká tlak nad 5 kPa, ako aj látky, ktoré môžu explodovať a horieť pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom a so navzájom (inštalácie elektrolýz, uzavreté sklady horľavých kvapalín, sklady fliaš s horľavými plynmi a pod.).

Kategória B(výbušné) sa vyznačujú prítomnosťou: horľavých a prachu alebo vlákien, horľavých kvapalín a horľavých kvapalín s T flash = 28 ... 61 ºC za predpokladu, že tieto kvapaliny a prachy môžu vytvárať výbušné zmesi s pretlakom presahujúcim 5 kPa (uzavreté sklady, palivové nádrže, palivové nádrže atď.)

Kategória B (požiarne nebezpečné) sa vyznačujú prítomnosťou: horľavých, ťažko horľavých a horľavých kvapalín, pevných, ťažko horľavých a horľavých látok, ako aj materiálov, ktoré môžu horieť pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo medzi sebou navzájom.

Kategória D charakterizované prítomnosťou určitých nehorľavých látok v horúcom, žeravom alebo roztavenom stave, ktorých spracovanie je sprevádzané žiarením tepla, iskier a plameňov, ako aj látok, ktoré sa spaľujú ako palivo (strojovne, kotolne , zlievarne, kováčske a zváračské dielne).

Kategória D charakterizované prítomnosťou len nehorľavých látok a materiálov v studenom stave (velíny, mechanické a elektrické dielne a kompresorové stanice, chladiarne).

Priestor, v ktorom horľavé látky neustále alebo periodicky cirkulujú, sa nazýva požiarna zóna, ktorá sa delí na triedy: P-I: zóna, v ktorej cirkulujú (dočasne skladované) horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia vyšším ako 61 ºC,

P-II: priestor, v ktorom sa uvoľňuje horľavý prach alebo vlákna s nižším koncentračným limitom horľavosti viac ako 65 g/m 3,

P-IIa: zóna, v ktorej sa tvoria tuhé horľavé látky,

P-III: priestor umiestnený vonku, v ktorom cirkulujú horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia vyšším ako 61 ºC alebo tuhé horľavé látky.

Za výbušnú zónu sa považuje priestor v miestnosti do 5 m vodorovne a zvisle od technologického zariadenia, z ktorého sa môžu uvoľňovať horľavé plyny alebo pary horľavých kvapalín, ak je objem výbušnej zmesi rovný alebo väčší ako 5 m. % voľného objemu miestnosti.

Výbušné zóny sú rozdelené do tried:

B-I umiestnené v miestnostiach, v ktorých sa uvoľňujú horľavé plyny alebo pary horľavých kvapalín v množstve dostatočnom na tvorbu výbušných zmesí so vzduchom pri bežnej prevádzke,

B-Ia: to isté ako B-I, ale pre núdzové režimy,

B-Ib: rovnaké ako B-Ia, ale ak horľavé plyny majú LEL (nízka miešateľnosť so vzduchom) ≥ 15 % a môže sa vytvoriť len lokálna výbušná koncentrácia.

В-Iг: priestory v blízkosti vonkajších inštalácií obsahujúcich výbušné plyny, pary, horľavé kvapaliny, horľavé kvapaliny, kde sú výbušné zmesi možné len v núdzovom režime.

V-P: priestory v miestnostiach, v ktorých sa uvoľňujú horľavé prachy (vlákna) prechádzajúce do suspendovaného stavu, ktoré za normálnych prevádzkových podmienok vytvárajú so vzduchom výbušné zmesi.

V-Pa: tiež V-P, ale pre núdzové režimy.

Podmienky pre vznik požiaru v konštrukciách určuje najmä stupeň ich požiarnej odolnosti.

Požiarna odolnosť je schopnosť konštrukcie ako celku odolávať zničeniu pri požiari. Podľa stupňa požiarnej odolnosti sa konštrukcie delia do 8 stupňov (I, II, III, IIIa, IIIb, IV, IVa, V).

Požiarna odolnosť konštrukcií je charakterizovaná medzou požiarnej odolnosti, ktorou sa rozumie čas v hodinách, po uplynutí ktorého konštrukcia stráca svoju únosnosť alebo uzavieraciu schopnosť.

Klasifikácia konštrukcií podľa požiarnej odolnosti:

I stupňa - všetky konštrukčné prvky sú nehorľavé s vysokou hranicou požiarnej odolnosti (1,5 - 3 hodiny).

II stupeň - všetky konštrukčné prvky sú nehorľavé s limitmi požiarnej odolnosti (0,5 - 2,5 hodiny).

III stupeň - hlavné nosné konštrukcie sú nehorľavé, nenosné - ťažko horľavé s limitom požiarnej odolnosti (0,25 - 2 hodiny).

IV stupeň - všetky konštrukcie sú ťažko horľavé s limitmi požiarnej odolnosti (0,25 - 0,5 hodiny).

V - stupeň - všetky konštrukcie sú horľavé.

Okrem toho počet ukazovateľov potrebných a dostatočných na charakterizáciu nebezpečenstva výbuchu a požiaru látok a materiálov v podmienkach ich výroby, spracovania, prepravy a skladovania určuje vývojár systému na zabezpečenie výbuchu a požiarnej bezpečnosti zariadenia. alebo vývojár GOST a TU pre látku (materiál). Pri určovaní nebezpečenstva výbuchu a požiaru látok a materiálov sa rozlišuje medzi:

• plyny - látky, absolútny tlak pár pri teplote 25 0 С je rovný alebo vyšší ako 101,3 kPa (1 kgf / cm 2) alebo vyšší ako 101,3 kPa;
• kvapaliny - látky, ktorých tlak nasýtených pár pri teplote 25 ° C a tlaku 101,3 kPa je menší ako 101,3 kPa;
• tuhé látky - materiály s teplotou topenia (žhavenia) vyššou ako 50 0 С, ako aj látky, ktoré nemajú teplotu topenia;
• prach - rozptýlené pevné látky a materiály s veľkosťou častíc menšou ako 850 mikrónov.

• berie sa do úvahy najnepriaznivejší scenár havárie jedného prístroja;
• všetok obsah zariadenia vstupuje do miestnosti;
• súčasne dochádza k úniku látok zo sacieho a výtlačného potrubia počas doby potrebnej na ich odstavenie;
• odhadovaný čas na odstavenie potrubí s pravdepodobnosťou zlyhania automatizačného systému nie je väčší ako 10 -6 ročne alebo zabezpečí redundanciu jeho prvkov. Ak pravdepodobnosť automatického zlyhania presiahne 10 -6 za rok, potom sa predpokladá, že čas automatického vypnutia je -120 sekúnd as manuálnou odchýlkou ​​- 300 sekúnd;
• k odparovaniu horľavej kvapaliny dochádza z povrchu rozliatej kvapaliny z nádrží a zariadení s otvoreným zrkadlom a z čerstvo natretých povrchov;
• plocha odparovania v prípade rozliatia sa vypočíta na základe 1 litra kvapaliny naliateho na 1 m 2 podlahy miestnosti. Ak neexistujú žiadne referenčné údaje o horľavých zmesiach, plocha odparovania sa určí tak, že jeden liter zmesi a roztokov obsahujúcich 70 % alebo menej (hmotnostných) rozpúšťadiel sa naleje na plochu 0,5 m2;
• trvanie odparovania horľavej kvapaliny sa rovná času jej úplného odparenia, ale nie dlhšie ako 3600 sekúnd;
• v prípade havárie zariadenia s prachom sa berie do úvahy celá hmotnosť prachu v zariadení a hromadenie prachu sa berie do úvahy za podmienok normálnej prevádzky;
• voľný objem miestnosti je možné bežne odoberať rovný 80 % celkového objemu miestnosti.

• pri navrhovaní;
• počas rekonštrukcie;
• počas prevádzky;
• keď sa zmení technológia;
• pri výmene zariadenia;
• pri výmene objemu výroby a pod.

• charakteristiky a rozmery priestorov a budov;
• usporiadanie zariadenia v miestnosti (pracovné výkresy);
• technologické predpisy;
• technické osvedčenie;
• schéma a parametre ventilačného systému;
• schéma automatického riadenia výrobných parametrov;
• schéma automatického hasiaceho systému atď.

Podľa kategorizácie:

(Smerný dokument - TKP 474-2013 "Kategorizácia priestorov, budov a vonkajších inštalácií pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru")

• priemyselné budovy a stavby, priemyselné a laboratórne priestory, dielne;
• skladové budovy a stavby, garáže pre autá bez údržby a opravy, úschovne kníh, archívy, chladiarenské budovy, sklady;
• poľnohospodárske budovy;
• vonkajšie inštalácie *.

* otvorené sklady (vrátane pod prístreškami, na rampách a plošinách) na skladovanie výbušných látok a materiálov sú kategorizované ako vonkajšie inštalácie.

Ak vaša izba patrí do jednej z vyššie uvedených kategórií, musíte vypočítať kategóriu pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru. Na začiatku sa pri navrhovaní budov a konštrukcií vykonajú všetky príslušné výpočty. Môžete sa pokúsiť nájsť kategórie vašich priestorov v projektovej dokumentácii, ale spravidla je to možné iba v nových budovách. Ak sa chystáte zmeniť funkčný účel priestorov, podmienky jeho prevádzky, zoznam a / alebo počet skladovaných a používaných materiálov, musíte prepočítať kategóriu so zavedením príslušných zmien v projektovej dokumentácii.

Výpočet kategórie môžu vykonávať len organizácie s povolením na vykonávanie znaleckej činnosti na vykonávanie výpočtov na zabezpečenie (posudzovanie) požiarnej bezpečnosti (vyhláška prezidenta Bieloruskej republiky č. 450 „O povoľovaní niektorých druhov činností“).

Po výpočte v súlade s bodom 14 PPB 01-2014 je potrebné na vonkajšiu stranu dverí a brán skladových a priemyselných priestorov, vonkajších inštalácií umiestniť ukazovateľ kategórie pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru a triedu zóny:

Priemer kruhu: 200, 250, 300 mm. Ukazovateľ sa aplikuje na panely dverí a brán v úrovni 2/3 výšky panelu od značky podlahy alebo zeme.

Kategórie priestorov s nebezpečenstvom výbuchu a požiaru:

Zónové triedy:

(Pokyn – Pravidlá elektrickej inštalácie (PUE) 6. vydanie.)

Karta obsahuje informácie o maximálnom povolenom množstve výbušných a požiarne nebezpečných materiálov v miestnosti, kód opatrení na uhasenie požiaru a označenie nebezpečnosti skladovaného materiálu v súlade s GOST 19433.

Výška karty: 200, 250, 300 mm. Pomer výšky k dĺžke karty je 2:5.

PROTIPOŽIARNE KÓDY

Horľavé a ťažko horľavé kvapaliny, tuhé horľavé a ťažko horľavé látky a materiály (vrátane prachu a vlákien), látky a materiály, ktoré môžu horieť len pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo medzi sebou, za predpokladu, že priestory, v ktorých sa nachádzajú (adresa ) nie sú kategorizované resp.

Priestory kategórie B1 by mali byť vybavené automatickými protipožiarnymi systémami v súlade s požiadavkami SP 5.13130.2009 "Systémy požiarnej ochrany. Automatická požiarna signalizácia a hasiace zariadenia. Konštrukčné pravidlá a predpisy":

Budovy by mali byť vybavené automatickým hasiacim systémom:

• sklady kategórie B pre požiarne nebezpečenstvo so skladovaním na regáloch s výškou 5,5 m a viac - bez ohľadu na plochu a počet podlaží.
• sklady kategórie B pre nebezpečenstvo požiaru s výškou dvoch podlaží a viac – bez ohľadu na plochu.

Priestory by mali byť vybavené automatickým hasiacim systémom:

• označenie skladu kategórie B1 pre nebezpečenstvo požiaru (okrem priestorov nachádzajúcich sa v budovách a konštrukciách na spracovanie a skladovanie obilia), keď sa nachádzajú v suteréne a suterénnych podlažiach - bez ohľadu na plochu.
• na skladovacie účely kategórie B1 pre nebezpečenstvo požiaru (okrem priestorov nachádzajúcich sa v budovách a stavbách na spracovanie a skladovanie obilia), ak sú umiestnené v nadzemných podlažiach - od 300 m 2 a viac.
• na priemyselné účely kategórie B1 z hľadiska nebezpečenstva požiaru (okrem priestorov nachádzajúcich sa v budovách a konštrukciách na spracovanie a skladovanie obilia), keď sa nachádzajú v suteréne a suterénnych podlažiach - bez ohľadu na plochu.
• na priemyselné účely kategórie B1 z hľadiska nebezpečenstva požiaru (okrem priestorov nachádzajúcich sa v budovách a stavbách na spracovanie a skladovanie obilia), ak sú umiestnené v nadzemných podlažiach - od 300 m 2 a viac.

Priestory by mali byť vybavené automatickým požiarnym poplachovým systémom:

• pre skladové účely kategórie B1 z hľadiska nebezpečenstva požiaru (okrem priestorov nachádzajúcich sa v budovách a stavbách na spracovanie a skladovanie obilia), ak sú umiestnené v nadzemných podlažiach - menej ako 300 m 2.
• na priemyselné účely kategórie B1 z hľadiska nebezpečenstva požiaru (okrem priestorov nachádzajúcich sa v budovách a stavbách na spracovanie a skladovanie obilia), ak sú umiestnené v nadzemných podlažiach - menej ako 300 m 2.

Budovy a priestory kategórie B1 by mali byť vybavené požiarnymi výstražnými a riadiacimi systémami pre ľudí v súlade s požiadavkami SP 3.13130.2009 "Systémy požiarnej ochrany. Systém varovania a evakuácie v prípade požiaru. Požiadavky požiarnej bezpečnosti".

• SOUE typ 1 je potrebné vybaviť výrobné a skladové budovy, parkoviská, archívy, depozitáre kníh (kategória budovy B pre nebezpečenstvo požiaru) najviac s jedným podlažím. Je povolené kombinovať varovný systém s interkomom.
• SOUE typ 2 je potrebné vybaviť výrobné a skladové budovy, parkoviská, archívy, depozitáre kníh (objekt kategórie B pre nebezpečenstvo požiaru) počtom podlaží od 2 do 8.

O schválení noriem požiarnej bezpečnosti „Určenie kategórií priestorov, budov a vonkajších zariadení pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru“ (NPB 105-03)

V súlade s federálnym zákonom z 21. decembra 1994 č. 69-FZ "O požiarnej bezpečnosti" (Zbierané právne predpisy Ruskej federácie, 1994, č. 35, čl. 3649; 1995, č. 35, čl. 3503; 1996 17, čl. 1911; 1998, č. 4, čl. 430; 2000, č. 46, čl. 4537; 2001, č. 1 (časť I), čl. 2, č. 33, (časť I ), čl. 3413; 2002 č. 1 (časť I), čl. 2 č. 30, čl. 3033; 2003 č. 2, čl. 167) a dekrétom prezidenta Ruskej federácie č. 21. september 2002 č. 1011 "Otázky Ministerstva Ruskej federácie pre civilnú obranu, mimoriadne situácie a odstraňovanie následkov prírodných katastrof" (Zbierky zákonov Ruskej federácie, 2002, č. 38, čl. 3585) objednávam:

1. Schváliť priložené normy požiarnej bezpečnosti „Určenie kategórií priestorov, budov a vonkajších zariadení pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru“ (NPB 105-03).

2. Tento rozkaz sa oznámi námestníkom ministra, vedúcim (vedúcim) oddelení, vedúcemu Hlavného riaditeľstva Štátnej požiarnej služby, vedúcim oddelení a samostatnému oddeleniu ústredného aparátu Ministerstva pre mimoriadne situácie Ruska. , vedúcich krajských stredísk civilnej obrany, mimoriadnych situácií a odstraňovania následkov živelných pohrôm, požiarnych a technických výskumných a vzdelávacích inštitúcií predpísaným spôsobom.

Minister S.K. Šojgu

ŠTANDARDY POŽIARNEJ BEZPEČNOSTI

Vyvinutý Hlavným riaditeľstvom Štátnej požiarnej služby Ministerstva Ruskej federácie pre civilnú obranu, núdzové situácie a odstraňovanie následkov prírodných katastrof (GUGPS EMERCOM Ruska) a Federálnou štátnou inštitúciou „Celoruský rád čestného odznaku " Výskumný ústav požiarnej obrany "Ministerstva Ruskej federácie pre civilnú obranu, núdzové situácie a pomoc pri katastrofách (FGU VNIIPO EMERCOM Ruska).

Predložené a pripravené na schválenie regulačným a technickým oddelením hlavného riaditeľstva štátnej hasičskej služby (GUGPS EMERCOM Ruska).

Listom Ministerstva spravodlivosti Ruska z 26. júna 2003, č. 07/6463-YUD, boli uznané ako nevyžadujúce štátnu registráciu.

Schválené príkazom Ministerstva pre mimoriadne situácie Ruska z 18. júna 2003 č. 314.

Namiesto NPB 105-95 NPB 107-97.

Tieto normy ustanovujú metodiku určovania kategórií priestorov a budov (alebo častí budov medzi požiarnymi stenami - požiarnymi úsekmi) 1 na priemyselné a skladové účely pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru v závislosti od množstva a vlastností látok s nebezpečenstvom požiaru a výbuchu a materiály v nich (obiehajúce), berúc do úvahy zvláštnosti technologických procesov odvetví, ktoré sa v nich nachádzajú, ako aj metodiku určovania kategórií vonkajších inštalácií na výrobné a skladovacie účely 2 podľa nebezpečenstva požiaru.

Metodika určovania kategórií priestorov a budov pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru by sa mala použiť v projektových odhadoch a prevádzkovej dokumentácii budov, priestorov a vonkajších inštalácií.

Kategórie priestorov a budov podnikov a inštitúcií sa určujú v štádiu projektovania budov a stavieb v súlade s týmito normami a rezortnými normami pre technologické projektovanie, schválenými predpísaným spôsobom.

Požiadavky noriem na vonkajšie inštalácie by sa mali zohľadniť pri projektoch výstavby, rozšírenia, rekonštrukcie a technických prestavieb, pri zmenách technologických procesov a pri prevádzke vonkajších inštalácií. Spolu s týmito normami sa treba riadiť aj ustanoveniami rezortných technologických noriem projektovania ohľadom kategorizácie vonkajších inštalácií schválených predpísaným spôsobom.

V oblasti hodnotenia nebezpečenstva výbuchu tieto normy rozlišujú kategórie priestorov a budov s nebezpečenstvom požiaru a výbuchu, ktorých podrobnejšiu klasifikáciu podľa nebezpečenstva výbuchu a potrebných ochranných opatrení by mali upravovať nezávislé regulačné dokumenty.

Kategórie priestorov a budov určené v súlade s týmito normami by mali slúžiť na stanovenie regulačných požiadaviek na zabezpečenie výbuchu a požiarnej bezpečnosti týchto priestorov a budov z hľadiska plánovania a rozvoja, počtu podlaží, plôch, umiestnenia priestorov, konštrukčných riešení, inžinierske zariadenia.

Tieto normy sa nevzťahujú na:

o priestoroch a objektoch na výrobu a skladovanie výbušnín (ďalej len výbušniny), spôsoboch iniciácie výbušnín, budovách a stavbách navrhnutých podľa osobitných noriem a pravidiel schválených predpísaným spôsobom;

pre vonkajšie zariadenia na výrobu a skladovanie výbušnín, prostriedky na iniciáciu výbušnín, vonkajšie zariadenia navrhnuté podľa osobitných predpisov a predpisov schválených podľa ustanoveného postupu, ako aj na hodnotenie úrovne nebezpečenstva výbuchu vonkajších zariadení.

Pojmy a ich definície sa prijímajú v súlade s predpismi o požiarnej bezpečnosti.

Pod pojmom "vonkajšia inštalácia" sa v týchto normách rozumie súbor prístrojov a technologických zariadení umiestnených mimo budov, s nosnými a obslužnými konštrukciami.

1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA

1. Z hľadiska nebezpečenstva výbuchu a požiaru sú priestory rozdelené do kategórií A, B, B1 - B4, D a D a budovy - do kategórií A, B, C, D a D.

Podľa nebezpečenstva požiaru sú vonkajšie inštalácie rozdelené do kategórií A n, B n, V n, Pán a D n.

2. Kategórie nebezpečenstva výbuchu a požiaru priestorov a budov sa určujú na najnepriaznivejšie obdobie vo vzťahu k požiaru alebo výbuchu, a to na základe druhu horľavých látok a materiálov v zariadení a priestoroch, ich množstva a vlastností požiarnej nebezpečnosti a charakteristiky technologických procesov.

Kategórie požiarneho nebezpečenstva vonkajších inštalácií sa určujú na základe druhu horľavých látok a materiálov vo vonkajších inštaláciách, ich množstva a požiarnych vlastností a vlastností technologických procesov.

3. Stanovenie požiarne nebezpečných vlastností látok a materiálov sa robí na základe výsledkov skúšok alebo výpočtov štandardnými metódami s prihliadnutím na parametre stavu (tlak, teplota a pod.).

Je povolené používať referenčné údaje publikované poprednými výskumnými organizáciami v oblasti požiarnej bezpečnosti alebo vydané štátnou službou štandardných referenčných údajov.

Je povolené používať indikátory nebezpečenstva požiaru pre zmesi látok a materiálov pre najnebezpečnejšiu zložku.

Látky a materiály, ktoré môžu explodovať a horieť pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo navzájom v takom množstve, že vypočítaný pretlak výbuchu v miestnosti presahuje 5 kPa

výbušný

nebezpečenstvo požiaru

G

3. METÓDY VÝPOČTU KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA VÝBUCHU MIESTNOSTÍ

Výber a odôvodnenie možnosti návrhu

6. Pri výpočte hodnôt kritérií nebezpečenstva výbuchu a požiaru najnepriaznivejší variant havárie alebo obdobie bežnej prevádzky prístroja, v ktorom je najväčšie množstvo látok alebo materiálov, ktoré sú najnebezpečnejšie vo vzťahu k dôsledky výbuchu, ktoré sa podieľajú na výbuchu, by sa mali zvoliť ako vypočítané.

Ak použitie výpočtových metód nie je možné, je dovolené určiť hodnoty kritérií pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru na základe výsledkov príslušných výskumných prác, dohodnutých a schválených predpísaným spôsobom.

7. Množstvo látok vstupujúcich do priestorov, ktoré môžu vytvárať výbušné zmesi plynu so vzduchom alebo pary so vzduchom, sa určuje na základe týchto predpokladov:

a) došlo k vypočítanej nehode jedného zo zariadení v súlade s odsekom 6;

b) všetok obsah prístroja sa dostane do miestnosti;

c) dochádza k súčasnému úniku látok z potrubí napájajúcich zariadenie pozdĺž dopredného a spätného toku počas doby potrebnej na uzavretie potrubí.

Predpokladaný čas odstavenia potrubí je stanovený v každom konkrétnom prípade na základe reálnej situácie a mal by byť minimálny, berúc do úvahy pasové údaje pre uzamykacie zariadenia, charakter technologického procesu a typ vypočítanej havárie.

čas odozvy automatického systému na vypnutie potrubí podľa pasových údajov zariadenia, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému nepresiahne 0,000001 za rok alebo je zabezpečená nadbytočnosť jeho prvkov;

120 s, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému presiahne 0,000001 za rok a nie je zabezpečená redundancia jeho prvkov;

300 s s manuálnym vypnutím.

Pod „dobou odozvy“ a „dobou odstavenia“ treba rozumieť časový interval od začiatku možného prítoku horľavej látky z potrubia (perforácia, prasknutie, zmena menovitého tlaku a pod.) až do úplného zastavenia prietok plynu alebo kvapaliny do miestnosti. Rýchločinné uzatváracie ventily musia automaticky uzavrieť prívod plynu alebo kvapaliny v prípade výpadku prúdu.

Vo výnimočných prípadoch, v súlade so stanoveným postupom, je povolené prekročiť vyššie uvedené hodnoty času odstávky potrubí osobitným rozhodnutím príslušných federálnych ministerstiev a iných federálnych výkonných orgánov po dohode s Gosgortechnadzor Ruska pri priemyselné odvetvia a podniky pod jeho kontrolou a ministerstvom pre mimoriadne situácie Ruska;

d) dochádza k odparovaniu z povrchu rozliatej kvapaliny; plocha odparovania pri rozliatí na podlahu sa určí (pri absencii referenčných údajov) na základe výpočtu, že 1 liter zmesí a roztokov obsahujúcich 70 % alebo menej (hmotnostných) rozpúšťadiel sa naleje na plochu 0,5 m 2 , a zvyšok tekutín - o 1 m 2 podlahy miestnosti;

e) dochádza aj k odparovaniu kvapaliny z nádob prevádzkovaných s otvoreným kvapalinovým zrkadlom az čerstvo natretých povrchov;

8. Množstvo prachu, ktoré môže tvoriť výbušnú zmes, sa určuje z týchto predpokladov:

a) vypočítanej havárii predchádzalo nahromadenie prachu vo výrobnej oblasti, ku ktorému došlo za normálnych prevádzkových podmienok (napríklad v dôsledku uvoľnenia prachu z neutesneného výrobného zariadenia);

b) v čase vypočítanej havárie došlo k plánovanému (opravárenským prácam) alebo náhlemu odtlakovaniu niektorého z technologických zariadení s následným núdzovým uvoľnením všetkého prachu v zariadení do miestnosti.

9. Voľný objem miestnosti sa určí ako rozdiel medzi objemom miestnosti a objemom, ktorý zaberá technologické zariadenie. Ak nie je možné určiť voľný objem miestnosti, môže sa podmienečne brať 80% geometrického objemu miestnosti.

Výpočet pretlaku výbuchu pre horľavé plyny, pary horľavých a horľavých kvapalín

10. Nadmerný výbuchový tlak DP pre jednotlivé horľavé látky pozostávajúce z atómov C, H, O, N, C1, Br, I, F, sa určuje vzorcom

(1)

kde P max - maximálny výbušný tlak stechiometrickej zmesi plynu so vzduchom alebo zmesi pary so vzduchom v uzavretom objeme, stanovený experimentálne alebo podľa referenčných údajov v súlade s požiadavkami bodu 3. Pri absencii údajov je povolené vziať P max rovná 900 kPa;

P 0- počiatočný tlak, kPa (je dovolené, aby sa rovnal 101 kPa);

T - hmotnosť horľavého plynu (GG) alebo pár horľavých (FL) a horľavých kvapalín (GF) uvoľnených v dôsledku vypočítanej havárie do miestnosti, vypočítaná pre GG pomocou vzorca (6) a pre pary horľavých a horľavých kvapalín podľa do vzorca (11), kg;

Z- koeficient účasti paliva na výbuchu, ktorý možno vypočítať na základe charakteru rozloženia plynov a pár v objeme miestnosti podľa prílohy. Je dovolené prevziať hodnotu Z podľa tabuľky 2;

V sv - voľný objem miestnosti, m 3;

r gp- hustota plynu alebo pár pri projektovanej teplote t p, kg × m -3, vypočítané podľa vzorca

(2)

kde M- molárna hmotnosť, kg × kmol -1;

V 0 - molárny objem rovný 22,413 m 3 × kmol -1;

t p- návrhová teplota, ° С. Za návrhovú teplotu treba brať maximálnu možnú teplotu vzduchu v danej miestnosti v zodpovedajúcom klimatickom pásme alebo maximálnu možnú teplotu vzduchu podľa technologických predpisov s prihliadnutím na možný nárast teploty v prípade havarijného stavu. Ak je táto hodnota návrhovej teploty t p z nejakého dôvodu nie je možné určiť, je dovolené brať to na 61 ° С;

S ST- stechiometrická koncentrácia GG alebo pár horľavých a horľavých kvapalín, % (obj.), vypočítaná podľa vzorca

(3)

kde - stechiometrický koeficient kyslíka v spaľovacej reakcii;

n C, n H, n O, n X¾ počet atómov C, H, O a halogénov v molekule paliva;

K n - koeficient, ktorý zohľadňuje netesnosť miestnosti a neadiabatický proces spaľovania. Je dovolené brať Do n rovný 3.

tabuľka 2

11. Výpočet D R pre jednotlivé látky, okrem tých, ktoré sú uvedené v odseku 10, ako aj pre zmesi, sa môže vykonať podľa vzorca

(4)

kde H T - spalné teplo, J × kg -1;

r v- hustota vzduchu pred výbuchom pri počiatočnej teplote T 0, kg × m -3;

C str- tepelná kapacita vzduchu, J × kg -1 × K -1 (je dovolené vziať 1,01 × 10 3 J × kg -1 × K -1);

T 0- počiatočná teplota vzduchu, K.

12. Pri cirkulácii horľavých plynov, horľavých alebo horľavých kvapalín v miestnosti pri stanovení hodnoty hm. T, zahrnuté vo vzorcoch (1) a (4), je dovolené brať do úvahy prevádzku núdzového vetrania, ak je vybavené záložnými ventilátormi, automatický štart pri prekročení maximálnej prípustnej koncentrácie v nevýbušnom prevedení a napájanie podľa prvej kategórie spoľahlivosti (PUE), s výhradou umiestnenia zariadení na odstraňovanie vzduchu z miestnosti v bezprostrednej blízkosti miesta možnej nehody.

Navyše omšu m horľavé plyny alebo pary horľavých alebo horľavých kvapalín ohriatych na bod vzplanutia a vyššie vstupujúce do objemu miestnosti by sa mali vydeliť koeficientom TO určený vzorcom

TO = AT + 1, (5)

kde A - rýchlosť výmeny vzduchu vytvorená núdzovým vetraním, s -1;

T - doba trvania prítoku horľavých plynov a pár horľavých a horľavých kvapalín do objemu miestnosti s (prijaté podľa ods. 7).

13. Hmotnosť m, kg plynu dodaného do miestnosti počas vypočítanej havárie je určený vzorcom

T = (V a + V T) r r, (6)

kde V a - objem plynu vypusteného z prístroja, m 3;

V T- objem plynu uvoľneného z potrubí, m3.

V a = 0,01P 1 V, (7)

kde P 1 - tlak v prístroji, kPa;

V - objem prístroja, m 3;

V T = V 1T + V 2T, (8)

kde V 1T - objem plynu uvoľneného z potrubia pred jeho vypnutím, m 3;

V 2T - objem plynu uvoľneného z potrubia po jeho odstavení, m 3;

V 1Т = qT, (9)

q - spotreba plynu stanovená podľa technologického predpisu v závislosti od tlaku v potrubí, jeho priemeru, teploty plynného média a pod., m 3 × s -1;

T -čas určený podľa odseku 7, s;

kde P 2 - maximálny tlak v potrubí podľa technologického predpisu, kPa,

r

L

14. Hmotnosť kvapalných pár m vstup do miestnosti v prítomnosti viacerých zdrojov vyparovania (povrch rozliatej kvapaliny, povrch s čerstvo nanesenou kompozíciou, otvorené nádoby atď.) sa určuje z výrazu

t = t p + t nádrž + t nad. , (11)

kde m p - hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchu rozliatia, kg;

t kontajner

t sv.okr - hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov, na ktoré je nanesená kompozícia, kg.

V tomto prípade je každý z výrazov vo vzorci (11) určený vzorcom

m = WF a T, (12)

kde W - rýchlosť odparovania, kg × s -1 × m -2;

F a- plocha odparovania, m 2 , určená v súlade s odsekom 7 v závislosti od hmotnosti kvapaliny t n prepustený do miestnosti.

Ak je núdzová situácia spojená s možným prítokom kvapaliny v rozprašovanom stave, potom by sa to malo zohľadniť vo vzorci (11) zavedením dodatočného termínu, ktorý zohľadňuje celkovú hmotnosť kvapaliny prijatej z rozprašovacích zariadení, na základe dĺžky ich práce.

15. Hmotnosť m p, kg kvapaliny uvoľnenej do miestnosti sa určuje podľa bodu 7.

16. Rýchlosť odparovania W určené referenčnými a experimentálnymi údajmi. V prípade horľavých kvapalín, ktoré sa nezohrievajú nad teplotu okolia, je pri absencii údajov dovolené vypočítať W podľa vzorca

W = 10-6 h Pn, (13)

kde h - koeficient prevzatý podľa tabuľky. 3 v závislosti od rýchlosti a teploty prúdenia vzduchu nad odparovacou plochou;

NS - tlak nasýtených pár pri projektovanej teplote kvapaliny t p, určené referenčnými údajmi v súlade s požiadavkami odseku 3, kPa.

Tabuľka 3

Výpočet pretlaku výbuchu pre horľavé prachy

17. Výpočet pretlaku výbuchu D R, kPa, sa vyrába podľa vzorca (4), kde koeficient Zúčasť suspendovaného prachu na výbuchu sa vypočíta podľa vzorca

Z = 0,5 F, (14)

kde F - hmotnostný podiel prachových častíc s veľkosťou menšou ako je kritická hodnota, nad ktorou sa vzduchová suspenzia stáva nevýbušným, t.j. nedokáže šíriť plameň. Pri absencii možnosti získania informácií odhadnúť hodnotu Z dovolené vziať Z = 0,5.

18. Odhadovaná hmotnosť prachu zvážená v objeme miestnosti m, kg, vzniknutý v dôsledku mimoriadnej udalosti, je určený vzorcom

t = t vz + t av, (15)

kde t vz - odhadovaná hmotnosť víriaceho prachu, kg;

t av - odhadovaná hmotnosť prachu vstupujúceho do miestnosti v dôsledku núdzovej situácie, kg.

19. Odhadovaná hmotnosť víriaceho prachu m v sa určuje podľa vzorca

t vz = K vz t p, (16)

kde K vz- podiel prachu usadeného v miestnosti, ktorý môže v dôsledku núdzovej situácie prejsť do suspendovaného stavu. Pri absencii experimentálnych informácií o hodnote K vz dovolené veriť K vz = 0,9;

t n- hmotnosť prachu usadeného v miestnosti v čase nehody, kg.

20. Odhadovaná hmotnosť prachu, ktorý sa dostal do priestorov v dôsledku mimoriadnej udalosti, m aw, sa určuje podľa vzorca

t av = (t ap + q T)K n, (17)

kde t ap- hmotnosť horľavého prachu vyhodeného do miestnosti zo zariadenia, kg;

q - produktivita, s ktorou tok prašných látok do havarijného zariadenia pokračuje potrubím až do jeho vypnutia, kg × s -1;

T -čas odstávky určený podľa odseku 7 písm. c), s;

K n- koeficient prašnosti, predstavujúci pomer hmotnosti prachu suspendovaného vo vzduchu k celkovej hmotnosti prachu, ktorý sa dostal do miestnosti z prístroja. Pri absencii experimentálnych informácií o hodnote K n je dovolené predpokladať:

pre prach s jemnosťou najmenej 350 mikrónov - K n = 0,5;

pre prach s jemnosťou menšou ako 350 mikrónov - K n = 1,0.

Množstvo t ap prijaté v súlade s odsekmi. 6 a 8.

21. Hmotnosť prachu usadeného v miestnosti v čase nehody je určená vzorcom

(18)

kde K G - podiel horľavého prachu na celkovej hmotnosti usadenín prachu;

t 1 - množstvo prachu usadzujúceho sa na ťažko čistiteľných povrchoch v miestnosti počas obdobia medzi generálnym upratovaním, kg;

t 2- množstvo prachu usadeného na povrchoch dostupných na čistenie v miestnosti počas obdobia medzi aktuálnym čistením, kg;

NS¾ koeficient účinnosti odstraňovania prachu. Akceptované na manuálne odstraňovanie prachu:

suché - 0,6;

mokré - 0,7.

S mechanizovaným vysávaním:

podlaha je rovnomerná - 0,9;

podlaha s výmoľmi (do 5 % plochy) - 0,7.

Ťažko čistiteľné plochy sú tie povrchy vo výrobných zariadeniach, ktoré sa čistia iba pri všeobecnom odstraňovaní prachu. Miesta prístupné na čistenie sú plochy, z ktorých sa prach odstraňuje pri aktuálnom zbere prachu (každá zmena, denne a pod.).

22. Hmotnosť prachu m i (i= 1,2), usadzovanie na rôznych povrchoch v miestnosti počas medzizberového obdobia, sa určuje podľa vzorca

m i = M i (1 - a)b i, (i = 1,2) (19)

kde M 1 = - hmotnosť prachu uvoľneného do objemu miestnosti počas obdobia medzi všeobecným odstránením prachu, kg;

M 1 j

M 2 = - hmotnosť prachu uvoľneného do objemu miestnosti počas obdobia medzi aktuálnymi odsávaniami prachu, kg;

M 2 j- hmotnosť prachu emitovaného jednotkou odprašovacieho zariadenia za stanovené obdobie, kg;

a- podiel prachu emitovaného do objemu miestnosti, ktorý je odvádzaný odsávacími ventilačnými systémami. Pri absencii experimentálnych informácií o hodnote a veriť a = 0;

b 1, b 2¾ podiel prachu emitovaného do objemu miestnosti, usadzujúceho sa na ťažko dostupných a čistiteľných povrchoch miestnosti ( b 1 + b2 = 1).

Pri absencii informácií o hodnote koeficientov b 1 a b 2 je dovolené predpokladať b 1 = 1, b 2 = 0.

23. Množstvo M i (i= 1,2) možno určiť aj experimentálne (alebo analogicky s existujúcimi výrobnými vzorkami) počas obdobia maximálneho zaťaženia zariadenia podľa vzorca

M i = , (i = 1,2) (20)

kde G 1 j, G 2 j - intenzita usadzovania prachu na ťažko dostupných miestach F 1 j(m 2) a k dispozícii F 2 j(m 2) plochy, kg × m -2 s -1;

t 1, t 2- časový interval medzi všeobecným a aktuálnym odsávaním prachu, s.

24. Určenie kategórie požiarneho nebezpečenstva miestnosti sa vykonáva porovnaním maximálnej hodnoty merného dočasného požiarneho zaťaženia (ďalej len požiarne zaťaženie) na niektorom z úsekov s hodnotou merného požiarneho zaťaženia uvedenou v tabuľke. . 4.

Tabuľka 4

25. Pri požiarnom zaťažení, ktoré zahŕňa rôzne kombinácie (zmes) horľavých, ťažko horľavých kvapalín, pevných horľavých a ťažko horľavých látok a materiálov v rámci požiarne nebezpečnej oblasti, požiarne zaťaženie Q, MJ, sa určuje podľa vzorca

(21)

kde G i -číslo i- materiál požiarneho zaťaženia, kg;

- čistá výhrevnosť i- materiál požiarneho zaťaženia, MJ × kg -1.

kde S - plocha umiestnenia požiarneho zaťaženia, m 2 (ale nie menej ako 10 m 2).

V miestnostiach kategórie B1 - B4 je povolené mať niekoľko sekcií s požiarnym zaťažením nepresahujúcim hodnoty uvedené v tabuľke. 4. V miestnostiach kategórie B4 by vzdialenosti medzi týmito sekciami mali byť väčšie ako obmedzujúce. Tabuľka 5 sú uvedené odporúčané hodnoty hraničných vzdialeností l pr v závislosti od kritickej hustoty dopadajúcich sálavých tokov q cr, kW / m -2, pre požiarne zaťaženie pozostávajúce z pevných horľavých a ťažko horľavých materiálov. Hodnoty l pr uvedené v tabuľke. 5 sa odporúča za predpokladu, že H> 11 m; ak H < 11 м, то предельное расстояние определяется как l = l pr + (11 - H), kde l pr- určuje sa z tabuľky. 5, H- minimálna vzdialenosť od povrchu požiarneho zaťaženia k spodnému pásu krovov (krytia), m.

Tabuľka 5

Hodnoty q cr pre niektoré materiály požiarneho zaťaženia sú uvedené v tabuľke. 6.

Tabuľka 6

Ak požiarne zaťaženie pozostáva z rôznych materiálov, potom hodnota q cr určená materiálom s minimálnou hodnotou q cr.

Pre materiály požiarneho zaťaženia s neznámymi hodnotami q cr hodnoty limitných vzdialeností sú akceptované l pr³ 12 m.

Pre požiarne zaťaženie pozostávajúce z horľavých alebo horľavých kvapalín je odporúčaná vzdialenosť l pr medzi susednými oblasťami umiestnenia (rozliatia) požiarneho zaťaženia sa vypočíta podľa vzorcov

l pr³ 15 m pri H³ 11, (23)

l pr³ 26 - H pri H < 11. (24)

Ak sa pri určovaní kategórie B2 alebo B3 veľkosť požiarneho zaťaženia Q, definovaný vzorcom 21, zodpovedá nerovnosti

Q³ 0,64 g T H 2,

Stanovenie pretlaku výbuchu pre látky a materiály, ktoré môžu explodovať a horieť pri interakcii s vodou, kyslíkom vo vzduchu alebo medzi sebou navzájom

26. Odhadovaný tlak výbuchu D R pre látky a materiály, ktoré môžu explodovať a horieť pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo medzi sebou, sa určuje podľa vyššie uvedenej metódy za predpokladu, že Z= 1 a berie sa ako hodnota H T energia uvoľnená počas interakcie (berúc do úvahy spaľovanie produktov interakcie na konečné zlúčeniny), alebo experimentálne v terénnych testoch. V prípade, že treba určiť hodnotu D R nie je možné, malo by sa odoberať viac ako 5 kPa.

Stanovenie výbušného pretlaku pre výbušné zmesi obsahujúce horľavé plyny (pary) a prach

27. Odhadovaný tlak výbuchu D R pre hybridné výbušné zmesi obsahujúce horľavé plyny (pary) a prach sa určuje podľa vzorca

DP = DP 1 + DP 2, (25)

kde DP 1- výbušný tlak vypočítaný pre horľavý plyn (paru) v súlade s odsekmi. 10 a 11.

DP 2- výbuchový tlak vypočítaný pre horľavý prach v súlade s článkom 17.

28. Stavba patrí do kategórie A, ak celková plocha priestorov kategórie A v nej presahuje 5 % plochy všetkých priestorov alebo 200 m2.

Je povolené nezaradiť budovu do kategórie A, ak celková plocha miestností kategórie A v budove nepresahuje 25% celkovej plochy všetkých miestností, ktoré sa v nej nachádzajú (ale nie viac ako 1000 m 2 ) a tieto miestnosti sú vybavené automatickým hasiacim zariadením.

29. Stavba patrí do kategórie B, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

budova nepatrí do kategórie A;

celková plocha priestorov kategórie A a B presahuje 5 % z celkovej plochy všetkých priestorov alebo 200 m 2 .

Je povolené nezaradiť budovu do kategórie B, ak celková plocha miestností kategórie A a B v budove nepresahuje 25% celkovej plochy všetkých miestností, ktoré sa v nej nachádzajú (ale nie viac ako 1000 m 2) a tieto miestnosti sú vybavené automatickými hasiacimi zariadeniami.

30. Stavba patrí do kategórie B, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

celková plocha priestorov kategórie A, B a C presahuje 5 % (10 %, ak v budove nie sú priestory kategórie A a B) z celkovej plochy všetkých priestorov.

Je povolené nezaradiť budovu do kategórie C, ak celková plocha priestorov kategórie A, B a C v budove nepresahuje 25% celkovej plochy všetkých priestorov, ktoré sa v nej nachádzajú (ale nie viac ako 3500 m 2) a tieto priestory sú vybavené automatickými hasiacimi zariadeniami.

31. Stavba patrí do kategórie D, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

celková plocha priestorov kategórie A, B, C a D presahuje 5 % z celkovej plochy všetkých priestorov.

Je dovolené neklasifikovať vedomosti do kategórie D, ak celková plocha priestorov kategórií A, B, C a D v budove nepresahuje 25% celkovej plochy všetkých priestorov, ktoré sa v nej nachádzajú (ale nie viac ako 5000 m2) a priestory kategórie A, B, C sú vybavené automatickými hasiacimi zariadeniami.

32. Stavba patrí do kategórie D, ak nepatrí do kategórie A, B, C alebo D.

34. Určenie kategórií vonkajších inštalácií by sa malo vykonávať postupným overovaním ich príslušnosti ku kategóriám uvedeným v tabuľke. 7, od najvyššej ( A n) na najnižšiu ( D n).

35. Ak sa pre nedostatok údajov zdá nemožné posúdiť hodnotu individuálneho rizika, je dovolené použiť namiesto toho nasledujúce kritériá.

Tabuľka 7

Horizontálna veľkosť zóny obmedzujúcej zmesi plynu, pary a vzduchu s koncentráciou paliva vyššou ako spodná hranica koncentrácie šírenia plameňa (LFL) presahuje 30 m (toto kritérium sa vzťahuje len na horľavé plyny a pary) a/alebo vypočítaný pretlak pri spaľovaní plynu, pary alebo zmesi prachu a vzduchu vo vzdialenosti 30 m od vonkajšej inštalácie presahuje 5 kPa.

Intenzita tepelného žiarenia z miesta požiaru látok a/alebo materiálov špecifikovaných pre kategóriu V n, vo vzdialenosti 30 m od vonkajšej inštalácie presahuje 4 kW / m 2.

6. METÓDY VÝPOČTU HODNOT NEBEZPEČENSTVA POŽIARU VONKAJŠÍCH JEDNOTiek

METÓDA VÝPOČTU HODNOT KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA POŽIARU PRE HORĽAVÉ PLYNY A PÁRY

Výber a odôvodnenie možnosti návrhu

36. Výber konštrukčnej možnosti by sa mal vykonať s prihliadnutím na ročnú frekvenciu implementácie a dôsledky určitých núdzových situácií. Ako výpočet na výpočet kritérií nebezpečenstva požiaru pre horľavé plyny a výpary by sa mala použiť možnosť havárie, pre ktorú je výsledkom ročnej frekvencie implementácie tejto možnosti Q w a konštrukčný pretlak D R pri spaľovaní zmesí plyn-para-vzduch v prípade realizácie uvedenej možnosti maximálne, tj:

G = Q w× D P= max. (26)

Výpočet hodnoty G sa robí nasledovne:

a) sa zvažujú a stanovujú rôzne havarijné scenáre zo štatistických údajov alebo na základe ročnej frekvencie havárií pri spaľovaní zmesí plynu, pary a vzduchu Q wi pre tieto možnosti;

b) pre každú z uvažovaných možností hodnoty vypočítaného nadmerného tlaku D P i;

c) hodnoty sa vypočítajú G i = Q wi D P i pre každý z uvažovaných havarijných scenárov, spomedzi ktorých sa vyberie možnosť s najväčšou hodnotou G i;

d) ako vypočítaný na určenie kritérií nebezpečenstva požiaru sa použije možnosť, v ktorej je hodnota G i maximálne. V tomto prípade sa množstvo horľavých plynov a pár uvoľnených do atmosféry vypočíta na základe uvažovaného scenára havárie, pričom sa zohľadnia odseky 38-43.

37. Ak nie je možné realizovať vyššie uvedený spôsob, najnepriaznivejší scenár havárie alebo obdobie bežnej prevádzky prístroja, v ktorom je najväčšie množstvo plynov a pár, ktoré sú najnebezpečnejšie vo vzťahu k následkom horenia týchto zmesi podieľajúce sa na tvorbe horľavých zmesí plynu, pary a vzduchu, by sa mala zvoliť ako vypočítaná. V tomto prípade sa množstvo plynov a pár uvoľnených do atmosféry vypočíta v súlade s odsekmi 38-43.

38. Množstvo privádzaných látok, ktoré môžu vytvárať horľavé zmesi plynu so vzduchom alebo pary so vzduchom, sa určuje na základe týchto predpokladov:

a) došlo k vypočítanej nehode na jednom z vozidiel v súlade s článkom 36 alebo článkom 37 (v závislosti od toho, ktorý z prístupov na určenie vypočítaného scenára nehody sa použije ako základ);

b) všetok obsah prístroja sa dostane do okolitého priestoru;

c) dochádza k súčasnému úniku látok z potrubí zásobujúcich zariadenie v doprednom a spätnom toku počas doby potrebnej na vypnutie potrubí.

Predpokladaný čas odstavenia plynovodov je stanovený v každom konkrétnom prípade na základe reálnej situácie a mal by byť minimálny s prihliadnutím na pasové údaje pre uzamykacie zariadenia, charakter technologického procesu a typ vypočítanej havárie.

Odhadovaný čas odstávky potrubí by sa mal rovnať:

Čas odozvy automatických systémov na vypnutie potrubí podľa pasových údajov zariadenia, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému nepresiahne 0,000001 za rok alebo je zabezpečená redundancia jeho prvkov (ale nie viac ako 120 s) ;

120 s, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému presiahne 0,000001 za rok a nie je zabezpečená redundancia jeho prvkov;

300 s s manuálnym vypnutím.

Nie je dovolené používať technické prostriedky na odpájanie potrubí, u ktorých doba odpojenia presahuje vyššie uvedené hodnoty.

Pod „dobou odozvy“ a „dobou odstávky“ treba rozumieť časový interval od začiatku možného prítoku horľavej látky z potrubia (perforácia, prasknutie, zmena menovitého tlaku a pod.) až do úplného zastavenia prúdenie plynu alebo kvapaliny do okolitého priestoru. Rýchločinné uzatváracie ventily musia automaticky uzavrieť prívod plynu alebo kvapaliny v prípade výpadku prúdu.

Vo výnimočných prípadoch je v súlade so zavedeným postupom povolené prekročiť vyššie uvedené hodnoty času odstávky potrubí osobitným rozhodnutím príslušných ministerstiev alebo oddelení po dohode s Gosgortechnadzor Ruska v odvetviach a podnikoch podľa jeho kontrola a ministerstvo pre mimoriadne situácie Ruska;

d) dochádza k odparovaniu z povrchu rozliatej kvapaliny; plocha odparovania pri rozliatí na vodorovný povrch sa určí (pri absencii referenčných alebo iných experimentálnych údajov) na základe výpočtu, že 1 liter zmesí a roztokov obsahujúcich 70 % alebo menej (hmotnostných) rozpúšťadiel sa naleje na plochu ​​0,10 m 2 a iné kvapaliny - o 0,15 m 2;

e) dochádza aj k odparovaniu kvapalín z nádob prevádzkovaných s otvoreným kvapalinovým zrkadlom az čerstvo natretých povrchov;

f) doba trvania odparovania kvapaliny sa rovná času jej úplného odparenia, najviac však 3600 s.

39. Plynová hmota m, kg, vniknutý do okolitého priestoru pri projektovej havárii, je určený vzorcom

m = (V a + V T) R G, (27)

kde V a- objem plynu uvoľneného z prístroja, m 3;

V T- objem plynu uvoľneného z potrubia, m 3;

r G- hustota plynu, kg × m -3.

V a= 0,01 R 1 · V, (28)

kde R 1 - tlak v prístroji, kPa;

V- objem prístroja, m 3;

V T = V 1T + V 2T , (29)

kde V 1T- objem plynu uvoľneného z potrubia pred jeho odstavením, m 3;

V 2T- objem plynu uvoľneného z potrubia po jeho odstavení, m 3;

V 1T = q× T, (30)

kde q- spotreba plynu stanovená v súlade s technologickým predpisom v závislosti od tlaku v potrubí, jeho priemeru, teploty plynného média a pod., m 3 × s -1;

T- čas určený podľa 38 ods.

kde R 2 - maximálny tlak v potrubí podľa technologického predpisu, kPa;

r- vnútorný polomer potrubí, m;

L- dĺžka potrubí od havarijného zariadenia k ventilom, m.

40. Hmotnosť kvapalných pár m, kg, dodávané do okolitého priestoru za prítomnosti viacerých zdrojov vyparovania (povrch rozliatej kvapaliny, povrch s čerstvo nanesenou kompozíciou, otvorené nádoby a pod.), sa určí z výrazu

m = m p + m čiapka + m sv .env + m pruh, (32)

kde m p- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchu rozliatia, kg;

m čiapka- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov otvorených nádob, kg;

m sv .env- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov, na ktoré je aplikovaná kompozícia nanesená, kg;

m pruh- hmotnosť kvapaliny vyparenej do okolitého priestoru pri prehriatí, kg.

Navyše každý z výrazov ( m p, m čiapka, m sv .okp) vo vzorci (32) sa určí z výrazu

m = W × F a · T, (33)

kde W- rýchlosť odparovania, kg × s -1 × m -2; F a- plocha odparovania, m 2, určená v súlade s odsekom 38 v závislosti od hmotnosti kvapaliny m p uvoľnené do okolitého priestoru; T- dobu trvania vstupu pár horľavých a horľavých kvapalín do okolitého priestoru podľa § 38, s.

Hodnota m pruh určený vzorcom (at T a > T balík)

(34)

kde m p- hmotnosť uvoľnenej prehriatej kvapaliny, kg;

C str- merná tepelná kapacita kvapaliny pri teplote prehriatia kvapaliny T a, J x kg -1 x K -1;

T a- teplota prehriatej kvapaliny v súlade s technologickým predpisom v technologickom prístroji alebo zariadení, K;

T balík- normálny bod varu kvapaliny, K;

L isp- špecifické teplo vyparovania kvapaliny pri teplote prehriatia kvapaliny T a, J × kg -1.

Ak je núdzová situácia spojená s možným prítokom kvapaliny v rozprašovanom stave, musí sa to zohľadniť vo vzorci (32) zavedením dodatočného pojmu, ktorý zohľadňuje celkovú hmotnosť kvapaliny prijatej z rozprašovacích zariadení, na základe dĺžky ich prevádzky.

41. Hmotnosť m P uvoľnená kvapalina, kg, sa určuje podľa 38 ods.

42. Rýchlosť odparovania W určené referenčnými a experimentálnymi údajmi. V prípade nezahriatych horľavých kvapalín je pri absencii údajov dovolené vypočítať W podľa vzorca

, (35)

kde M- molárna hmotnosť, g × mol -1;

NS- tlak nasýtených pár pri výpočtovej teplote kvapaliny určený z referenčných údajov v súlade s požiadavkami ustanovenia 3, kPa.

43. V prípade skvapalnených ropných plynov (LPG) je pri absencii údajov povolené vypočítať špecifickú hmotnosť odpareného LPG. m sug z úžiny, kg × m -2, podľa vzorca

kde M- molárna hmotnosť LPG, kg × mol -1;

L isp- molárne teplo vyparovania LPG pri počiatočnej teplote LPG T w J x mol-1;

T 0 - počiatočná teplota materiálu, na povrch ktorého sa nalieva LPG, K;

T w- počiatočná teplota LPG, K;

l tv- súčiniteľ tepelnej vodivosti materiálu, na povrch ktorého je LPG naliaty, W × m -1 × K -1;

Koeficient tepelnej difúznosti materiálu, na povrch ktorého je LPG naliaty, m 2 × s -1;

S tv- tepelná kapacita materiálu, na povrch ktorého sa nalieva LPG, J × kg -1 × K -1;

r tv- hustota materiálu, na povrch ktorého sa nalieva LPG, kg × m -3;

t- aktuálny čas s, ktorý sa rovná času úplného odparenia LPG, ale nie viac ako 3600 s;

Reynoldsovo číslo;

U je rýchlosť prúdenia vzduchu, m × s -1;

Typická veľkosť LPG úžiny, m;

v- kinematická viskozita vzduchu, m 2 × s -1;

l v- súčiniteľ tepelnej vodivosti vzduchu, W × m -1 × K -1.

Formula 38 platí pre LPG s teplotou T w £ T balík... Pri teplote LPG T w > T balík dodatočne sa vypočíta hmotnosť prehriateho LPG m pruh podľa vzorca 34.

Výpočet horizontálnych rozmerov zón obmedzujúcich zmesi plynov a pár so vzduchom s koncentráciou paliva nad LEL, v prípade havarijného prítoku horľavých plynov a pár nezahriatych horľavých kvapalín do otvoreného priestoru

44. Horizontálne rozmery zóny, m, vymedzujúce oblasť koncentrácií presahujúcich spodnú hranicu koncentrácie šírenia plameňa ( S nkpr), vypočítané podľa vzorcov:

Pre horľavé plyny (GG):

, (37)

Pre pary nezahriatych horľavých kvapalín (FL):

,

kde m g- hmotnosť GG vstupujúcich do otvoreného priestoru v prípade núdze, kg;

r G- hustota GG pri projektovanej teplote a atmosférickom tlaku, kg × m -3;

m p- hmotnosť pár horľavých kvapalín vstupujúcich do otvoreného priestoru počas doby úplného vyparenia, najviac však 3600 s, kg;

r NS- hustota pár horľavých kvapalín pri výpočtovej teplote a atmosférickom tlaku, kg × m -3;

NS- tlak nasýtených pár horľavých kvapalín pri výpočtovej teplote, kPa;

TO- koeficient sa rovná TO=T/ 3600 pre horľavé kvapaliny;

T- doba trvania prítoku pár horľavých kvapalín do voľného priestoru, s;

S nkpr- spodná hranica koncentrácie pre šírenie plameňa GG alebo pár horľavých kvapalín, % (obj.);

M- molárna hmotnosť, kg × kmol -1;

V 0 - molárny objem rovný 22,413 m 3 × kmol -1;

t p- návrhová teplota, ° С.

Za návrhovú teplotu treba brať maximálnu možnú teplotu vzduchu v príslušnom klimatickom pásme alebo maximálnu možnú teplotu vzduchu podľa technologických predpisov s prihliadnutím na možný nárast teploty v prípade havarijného stavu. Ak je táto hodnota návrhovej teploty t p z nejakého dôvodu nie je možné určiť, je povolené vziať to na 61 ° С.

45. Pre pôvod horizontálnej veľkosti zóny vezmite vonkajšie rozmery zariadení, inštalácií, potrubí atď. Vo všetkých prípadoch hodnota R nkpr by mala byť aspoň 0,3 m pre GG a horľavé kvapaliny.

Výpočet pretlaku a impulzu tlakovej vlny pri spaľovaní zmesí horľavých plynov a pár so vzduchom na voľnom priestranstve

46.Na základe uvažovaného scenára nehody, hmotnosť m, kg, horľavých plynov a (alebo) pár vypustených do atmosféry z technologického zariadenia v súlade s odsekmi 38-43.

47. Hodnota pretlaku D R, kPa, vznikajúce pri spaľovaní zmesí plynu, pary a vzduchu, sa určuje podľa vzorca

, (39)

kde R 0 - atmosférický tlak, kPa (je dovolené, aby sa rovnal 101 kPa);

r- vzdialenosť od geometrického stredu oblaku plyn-para-vzduch, m;

m pr- znížená hmotnosť plynu alebo pary, kg, sa vypočíta podľa vzorca

, (40)

kde Q c- špecifické spalné teplo plynu alebo pary, J × kg -1;

Z je koeficient účasti horľavých plynov a pár na spaľovaní, ktorý sa môže rovnať 0,1;

Qo je konštanta rovná 4,52 × 106 J × kg -1;

m je hmotnosť horľavých plynov a (alebo) pár, ktoré sa dostali do okolitého priestoru v dôsledku havárie, kg.

48. Veľkosť impulzu tlakovej vlny i, Pa × s, sa vypočíta podľa vzorca

. (41)

METÓDA VÝPOČTU HODNOT KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA POŽIARU PRE HORĽAVÝ PRACH

49. Najnepriaznivejší havarijný scenár alebo obdobie bežnej prevádzky zariadenia, v ktorom sa na spaľovaní zmesi prachu a vzduchu podieľa najväčšie množstvo látok alebo materiálov najnebezpečnejších vo vzťahu k následkom takéhoto spaľovania vybrané ako vypočítaný havarijný scenár na určenie kritérií nebezpečenstva požiaru pre horľavý prach.

50. Množstvo privádzaných látok, ktoré môžu tvoriť horľavé prachovo-vzduchové zmesi, sa určuje na základe predpokladu, že v čase vypočítanej havárie došlo k plánovanému (opravárenskému) alebo náhlemu odtlakovaniu niektorého z technologických zariadení s následným núdzové uvoľnenie do okolitého priestoru prachového zariadenia.

51. Odhadovaná hmotnosť prachu vstupujúceho do okolitého priestoru počas vypočítanej havárie je určená vzorcom

M = M vz + M av, (42)

kde M- odhadovaná hmotnosť horľavého prachu vstupujúceho do okolitého priestoru, kg,

M vz- odhadovaná hmotnosť víriaceho prachu, kg;

M av- odhadovaná hmotnosť prachu prijatá v dôsledku núdzovej situácie, kg.

52. Veľkosť M vz sa určuje podľa vzorca

M vz= K g · K vz · M p, (43)

kde K g- podiel horľavého prachu na celkovej hmotnosti usadenín prachu;

K vz- podiel prachu usadeného v blízkosti vozidla, ktorý sa môže v dôsledku núdzovej situácie zachytiť. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote K vz dovolené vziať K vz = 0,9;

M p je hmotnosť prachu usadeného v blízkosti zariadenia v čase nehody, kg.

53. Veľkosť M av sa určuje podľa vzorca

M av= (M ap + q· T) · K n, (44)

kde M ap- hmotnosť horľavého prachu emitovaného do okolitého priestoru pri odtlakovaní technologického zariadenia, kg; pri absencii technických zariadení obmedzujúcich emisie prachu by sa malo predpokladať, že v čase vypočítanej havárie dôjde k núdzovému uvoľneniu všetkého prachu v zariadení do okolitého priestoru;

q- produktivita, s ktorou tok prašných látok do havarijného zariadenia pokračuje potrubím až do jeho vypnutia, kg × s -1;

T- odhadovaný čas odstávky s, určený v každom konkrétnom prípade na základe skutočnej situácie. Mala by sa považovať za rovnajúcu sa času odozvy automatizačného systému, ak pravdepodobnosť jeho zlyhania nepresiahne 0,000001 za rok alebo je zabezpečená redundancia jeho prvkov (ale nie viac ako 120 s); 120 s, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému presiahne 0,000001 za rok a nie je zabezpečená redundancia jeho prvkov; 300 s s manuálnym vypnutím;

TO NS- koeficient prašnosti predstavujúci pomer hmotnosti prachu suspendovaného vo vzduchu k celkovej hmotnosti prachu prijatej zo zariadenia. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote K NS je dovolené odobrať: 0,5 - pre prach s jemnosťou najmenej 350 mikrónov; 1,0 - pre prach s jemnosťou menšou ako 350 mikrónov.

54. Pretlak D R pre horľavý prach sa vypočíta takto:

a) určiť zníženú hmotnosť horľavého prachu m pr, kg, podľa vzorca

m pr= M · Z · H t/H potom, (45)

kde M je hmotnosť horľavého prachu, ktorý sa dostal do okolitého priestoru v dôsledku havárie, kg;

Z- koeficient spoluúčasti prachu na spaľovaní, ktorého hodnotu možno považovať za 0,1. V niektorých odôvodnených prípadoch hodnota Z môže byť znížená, ale nie menej ako 0,02;

H t- spalné teplo prachu, J × kg -1;

H potom- konštanta sa rovná 4,6 · 106 J × kg -1;

b) vypočítajte vypočítaný pretlak D R, kPa, podľa vzorca

, (46)

kde r- vzdialenosť od stredu prachovo-vzduchového oblaku, m.. Je dovolené počítať hodnotu r od geometrického stredu technologického celku;

R 0 - atmosférický tlak, kPa.

55. Veľkosť impulzu tlakovej vlny i, Pa s, sa vypočíta podľa vzorca

. (47)

METÓDA VÝPOČTU INTENZITY TEPELNÉHO ŽIARENIA

56. Intenzita tepelného žiarenia je vypočítaná pre dva prípady požiaru (resp. pre ten, ktorý je možné realizovať v danom technologickom zariadení):

Požiar rozliatych horľavých kvapalín, horľavých kvapalín alebo spaľovanie pevných horľavých materiálov (vrátane spaľovania prachu);

- „ohnivá guľa“ - veľkoplošné difúzne spaľovanie, realizované vtedy, keď nádrž s horľavou kvapalinou alebo plynom pod tlakom praskne so vznietením obsahu nádrže.

Ak sú možné oba prípady, potom sa pri hodnotení hodnôt kritéria požiarneho nebezpečenstva berie do úvahy najväčšia z dvoch hodnôt intenzity tepelného žiarenia.

57. Intenzita tepelného žiarenia q, kW m -2, pre požiar rozliatia kvapaliny alebo pri spaľovaní pevných materiálov sa vypočíta podľa vzorca

q = E f · F q T, (48)

kde E f- priemerná plošná hustota tepelného žiarenia plameňa, kW · m -2;

F q- sklon ožiarenia;

t je priepustnosť atmosféry.

Význam E f prijaté na základe dostupných experimentálnych údajov. Pre niektoré kvapalné uhľovodíkové palivá sú tieto údaje uvedené v tabuľke. osem.

Pri absencii údajov je dovolené prevziať hodnotu E f rovné: 100 kW × m -2 pre LPG, 40 kW × m -2 pre ropné produkty, 40 kW × m -2 pre tuhé materiály.

Tabuľka 8

Priemerná povrchová hustota tepelného žiarenia plameňa v závislosti od priemeru ohniska a špecifickej hmotnostnej rýchlosti horenia pre niektoré kvapalné uhľovodíkové palivá

Vypočítajte efektívny priemer úžiny d, m, podľa vzorca

kde F plocha prielivu, m2.

Vypočítajte výšku plameňa H, m, podľa vzorca

, (50)

kde M- merná hmotnostná rýchlosť vyhorenia paliva, kg × m -2 × s -1;

r V- hustota okolitého vzduchu, kg × m -3;

g= 9,81 m × s -2 - tiažové zrýchlenie.

(59)

kde H- výška stredu "ohnivej gule", m;

D s- efektívny priemer "ohnivej gule", m;

r- vzdialenosť od ožiareného predmetu k bodu na zemskom povrchu priamo pod stredom "ohnivej gule", m.

Efektívny priemer "ohnivej gule" D s určený vzorcom

D s= 5,33 m 0,327 , (60)

kde m- hmotnosť horľavej látky, kg.

Hodnota H stanovené v priebehu špeciálnych štúdií. Je dovolené prevziať hodnotu H rovný D s/2.

Čas existencie "ohnivej gule" t s, s, sú určené vzorcom

t s= 0,92m 0,303 . (61)

Priepustnosť atmosféry t sa vypočíta podľa vzorca

7. METÓDA POSUDZOVANIA INDIVIDUÁLNEHO RIZIKA

59. Táto metóda je použiteľná na výpočet hodnoty individuálneho rizika (ďalej len riziko) pri vonkajších inštaláciách v prípade takých škodlivých faktorov, akými sú pretlak vznikajúci pri spaľovaní plynov, pary alebo zmesi prachu a vzduchu a tepelné žiarenie. pri spaľovaní látok a materiálov...

60. Výška individuálneho rizika R B pri spaľovaní plynu, pary alebo zmesi prachu a vzduchu vypočítané podľa vzorca

(63)

kde Q Bi- ročná frekvencia výskytu i- havária so spaľovaním plynu, pary alebo zmesi prachu a vzduchu na uvažovanom vonkajšom zariadení, 1/rok;

Q BP i- podmienená pravdepodobnosť zranenia osoby nachádzajúcej sa v danej vzdialenosti od vonkajšej inštalácie nadmerným tlakom počas vykonávania špecifikovanej nehody i-tý typ;

n

Q hodnoty Bi určené zo štatistických údajov alebo na základe metód uvedených v regulačných dokumentoch schválených v súlade so stanoveným postupom. Vo vzorci (63) je dovolené brať do úvahy iba jednu najnepriaznivejšiu nehodu, hodnotu Q B u ktorých sa predpokladá rovnajúca sa ročnej frekvencii požiaru so spaľovaním plynov, pary alebo zmesí prachu a vzduchu vo vonkajšom zariadení podľa regulačných dokumentov schválených predpísaným spôsobom a hodnota Q BP vypočítať na základe hmotnosti horľavých látok uvoľnených do atmosféry v súlade s odsekmi. 37-43.

61. Výška individuálneho rizika R P s možným spaľovaním látok a materiálov uvedených v tabuľke 7 pre kategóriu V n, vypočítané podľa vzorca

, (64)

kde Q fi- ročná frekvencia požiarov v uvažovanom vonkajšom zariadení v prípade nehody i typ, 1 / rok;

Q fПi- podmienená pravdepodobnosť zranenia osoby nachádzajúcej sa v danej vzdialenosti od vonkajšej inštalácie tepelným žiarením počas realizácie nehody i-tý typ;

n- počet zvažovaných typov nehôd.

Hodnota Q fi určené zo štatistických údajov alebo na základe metód uvedených v regulačných dokumentoch schválených v súlade so stanoveným postupom.

Vo vzorci (64) je dovolené brať do úvahy iba jednu najnepriaznivejšiu nehodu, hodnotu Q f pre ktorú sa berie ako rovná ročnej frekvencii požiarov na vonkajšom zariadení podľa regulačných dokumentov schválených predpísaným spôsobom a hodnote Q fп vypočítať na základe hmotnosti horľavých látok uvoľnených do atmosféry v súlade s odsekmi 37-43.

62. Podmienená pravdepodobnosť Q BPi poškodenie osoby nadmerným tlakom pri spaľovaní plynov, pary alebo zmesí prachu a vzduchu na diaľku r z epicentra sa určuje takto:

Vypočítajte pretlak D R a hybnosť i podľa metód opísaných v oddiele 6 (metódy na výpočet hodnôt kritérií požiarneho nebezpečenstva pre horľavé plyny a pary alebo metóda na výpočet hodnôt kritérií požiarneho nebezpečenstva pre horľavé prachy);

Na základe hodnôt D R a i, vypočítajte hodnotu "probit" - funkcií P r podľa vzorca

R r = 5 - 0,26 ln(V), (65)

(66)

kde D R- pretlak, Pa;

i- impulz tlakovej vlny, Pa × s;

Pomocou tabuľky. 9 určujú podmienenú pravdepodobnosť zasiahnutia osoby. Napríklad, ak hodnota P r= hodnota 2,95 Q vp= 2 % = 0,02 a at P r= hodnota 8,09 Q vp= 99,9 % = 0,999.

63. Podmienená pravdepodobnosť poškodenia človeka tepelným žiarením Q fpi je definovaný nasledovne:

a) vypočítajte hodnotu Pr podľa vzorca

Pr = -14,9 + 2,56 ln (t · q 1,33), (67)

kde t- efektívny expozičný čas, s;

q- intenzita tepelného žiarenia kW × m -2 určená podľa metódy výpočtu intenzity tepelného žiarenia (§ 6).

Hodnota t Nájsť:

1) na požiare rozliatych horľavých kvapalín, horľavých kvapalín a pevných materiálov

t = t 0 + NS/u, (68)

kde t 0 - charakteristický čas detekcie požiaru, s, (je dovolené trvať t= 5 s);

NS- vzdialenosť od miesta osoby do priestoru, kde intenzita tepelného žiarenia nepresahuje 4 kW × m -2, m;

u- rýchlosť pohybu osoby, m × s -1 (je dovolené vziať u= 5 m x s-1);

2) pre dopad "ohnivej gule" - v súlade s metódou výpočtu intenzity tepelného žiarenia (oddiel 6);

b) pomocou tabuľky. 9 definuje podmienenú pravdepodobnosť Q pi poškodenie osoby tepelným žiarením.

64. Ak je pre uvažované technologické zariadenie možný požiar v úžine aj „ohnivá guľa“, musia sa vo vzorci (64) zohľadniť oba vyššie uvedené typy nehôd.

Tabuľka 9

Hodnoty podmienenej pravdepodobnosti ľudského zranenia v závislosti od hodnoty Pr

VYPOČÍTANÉ URČENIE HODNOTY KOEFICIENTU ZÚČASŤ HORĽAVÝCH PLYNOV A PÁR NEZOHRIEVANÝCH HORĽAVÝCH KVAPALIN NA VÝBUCHU

, (3)

s pohyblivosťou vzduchu pre horľavé plyny

, (4)

pri absencii pohyblivosti vzduchu pre pary horľavých kvapalín

, (5)

s pohyblivosťou vzduchu pre pary horľavých kvapalín

, (6)

T - hmotnosť plynu alebo pár horľavých kvapalín vstupujúcich do objemu miestnosti v súlade s ust. 3 kg;

d - prípustné odchýlky koncentrácie na danej hladine významnosti Q (S>) uvedené v tabuľke A1 ;

X nkpr, Y nkpr, Z nkpr ¾ vzdialenosti pozdĺž osí X, Y a Z zo zdroja dodávky plynu alebo pary, obmedzeného dolnou hranicou koncentrácie šírenia plameňa, resp. vypočítané podľa vzorcov (10 - 12) aplikácie;

L, S - dĺžka a šírka miestnosti, m;

F - podlahová plocha miestnosti, m 2;

U - vzdušná mobilita, m × s -1;

C n- koncentrácia nasýtených pár pri projektovanej teplote t p, ° С, vnútorný vzduch, % (obj.).

Koncentrácia C n možno nájsť podľa vzorca

kde NS - tlak nasýtených pár pri projektovanej teplote (zistené z referenčnej literatúry), kPa;

P 0 - atmosférický tlak rovný 101 kPa.

stôl 1

Hodnota úrovne významnosti Q (S>) sa vyberá na základe charakteristík technologického procesu. Je dovolené brať Q (S>) rovná 0,05.

2. Hodnota koeficientu Zúčasť pár horľavých kvapalín na výbuchu možno určiť z grafu znázorneného na obrázku.

Hodnoty NS sú určené vzorcom

(8)

kde S* - hodnota daná pomerom

S* = j C st, (9)

kde j- efektívny pomer prebytku paliva, ktorý sa rovná 1,9.

3. Vzdialenosti X nkpr, Y nkpr a Z nkpr vypočítané podľa vzorcov:

; (10)

; (11)

; (12)

kde K 1 - koeficient sa rovná 1,1314 pre horľavé plyny a 1,1958 pre horľavé kvapaliny;

K 2 - koeficient rovnajúci sa 1 pre horľavé plyny a K 2 = T/ 3600 pre horľavé kvapaliny;

K 3 - koeficient rovnajúci sa 0,0253 pre horľavé plyny pri absencii pohybu vzduchu; 0,02828 pre horľavé plyny s pohyblivosťou vzduchu; 0,04714 pre horľavé kvapaliny bez pohybu vzduchu a 0,3536 pre horľavé kvapaliny s pohybom vzduchu;

H ¾ výška miestnosti, m.

Pre záporné hodnoty logaritmov vzdialenosti X nkpr, Y nkpr a Z nkpr sa berú ako rovné 0.